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　　購(gòu)買(mǎi)時(shí)可以參考相關(guān)價(jià)格表，但這只是特定時(shí)間內(nèi)的價(jià)格情況，價(jià)格會(huì)有波動(dòng)。具體購(gòu)買(mǎi)要以實(shí)際成本為準(zhǔn)。H13鋼是世界上廣泛使用的一種熱加工鋼。模具鋼鋼材的質(zhì)量直接影響模具的使用壽命。影響H13鋼質(zhì)量的重要因素是帶狀偏析和偏析帶中粗大的共晶碳化物，這也是國(guó)產(chǎn)H13鋼的常見(jiàn)缺陷。

　　模具鋼，途遠(yuǎn)網(wǎng)絡(luò)

　　1試驗(yàn)材料和方法

　　試驗(yàn)中，采用非真空感應(yīng)爐+電渣重熔對(duì)鋼進(jìn)行預(yù)熔煉。鋼錠重約75公斤，在℃加熱，鍛造成70毫米的圓棒。平均鍛造比約為4。成品緩慢冷卻后，880℃×2h760℃×4h等溫退火后鋼的化學(xué)成分見(jiàn)表1(質(zhì)量分?jǐn)?shù))。

　　用4%硝酸酒精浸蝕金相試樣，用光學(xué)顯微鏡、發(fā)射掃描電鏡和能譜分析儀觀察和分析圓棒中心碳化物的顯微組織、形貌、尺寸和成分。用顯微硬度計(jì)測(cè)量顯微硬度。

　　2測(cè)試結(jié)果和分析

　　2.1從鑄態(tài)結(jié)構(gòu)到退火結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)變

　　試驗(yàn)錠頭的鑄態(tài)顯微組織如圖1所示。在微觀結(jié)構(gòu)中可以看到富含大量合金碳化物的偏析帶和存在于偏析帶之間的初生共晶碳化物[圖1(b)]

　　(a)50倍金相照片；(b)500倍金相照片

　　圖一。1的鑄態(tài)組織。H13鋼

　　在凝固過(guò)程中，凝固區(qū)的碳和合金元素含量較低，形成枝晶臂[圖1(b)中的“灰白色區(qū)域]]；更終凝固在枝晶臂之間[圖1(b)中的黑色區(qū)域]和晶界處的液體富含金屬元素，因此凝固時(shí)液體過(guò)飽和，第二相粒子會(huì)析出。這些第二相粒子將是凝固過(guò)程中微觀偏析的來(lái)源，在碳和金屬元素(主要是釩)富集時(shí)形成更終凝固的中心區(qū)域，主要是MC共晶碳化物，白色光亮。

　　(a)橫向；縱向

　　圖3。3的微觀結(jié)構(gòu)。H13退火狀態(tài)

　　圖3顯示了等溫退火處理后試驗(yàn)鋼的橫向和縱向結(jié)構(gòu)。熱鍛伸長(zhǎng)率和等溫退火對(duì)消除H13鋼帶狀偏析沒(méi)有明顯作用。初始鑄態(tài)組織的枝晶偏析在鑄錠的熱鍛過(guò)程中沿著變形方向伸長(zhǎng)，并逐漸與變形方向一致，并且在某種程度上，枝晶偏析仍然保留，從而形成碳和金屬元素的貧化區(qū)[圖3(b)中的“淺色區(qū)]]富集區(qū)[圖3(b

　　碳元素和金屬元素偏析的貧化區(qū)和富集區(qū)的固相轉(zhuǎn)變溫度不同。等溫球化退火過(guò)程中，碳化物逐漸以?shī)W斯瓦爾德熟化的形式從小顆粒向大顆粒遷移，以降低表面能，更終形成粗大碳化物和細(xì)小碳化物在鐵素體上交替排列的形貌。鍛造可以打破一次枝晶中的一次碳化物，但這些碳化物不能完全消除。退火后，這些碳化物分布在二次碳化物的密集區(qū)域(圖6)。

　　圖6。退火結(jié)構(gòu)中的共晶碳化物

　　2.2淬火和回火處理后帶狀偏析的轉(zhuǎn)變

　　圖7顯示了H13在1030℃淬火后的結(jié)構(gòu)。從圖中可以看出，退火組織中的帶狀偏析遺傳到了淬火組織中。

　　(a)橫向；縱向

　　圖7。7的金相組織。H13淬火后

　　由于馬氏體相變是非擴(kuò)散相變，淬火后金屬元素的不均勻分布保持在1030℃。奧氏體化過(guò)程中，退火組織中的(Cr，F(xiàn)e)7C3M6C等相完全溶解到奧氏體中，部分MC相(包括晶粒和共晶碳化物)由于熔點(diǎn)較高，在退火組織中保持碳化物偏析，導(dǎo)致淬火后殘余MC碳化物分布不均勻。結(jié)果，殘余的MC碳化物集中在該區(qū)域，并且在較高溫度下淬火后晶粒尺寸仍然很大。

　　這是由于細(xì)小碳化物顆粒對(duì)晶界的釘扎作用和金屬元素的富集，降低了碳原子的擴(kuò)散速率。因此，抑制晶粒長(zhǎng)大退火和1100℃高溫淬火仍不能消除顯微組織中粗大的共晶碳化物，導(dǎo)致這些碳化物保留在H13鋼的更終回火狀態(tài)(圖12)。

　　黑暗區(qū)域；(b)亮區(qū)

　　圖12。H13的回火顯微組織

　　回火顯微組織中仍存在帶狀差異，這是淬火后帶狀偏析的遺傳。而較高溫度回火后，隱針狀和針狀馬氏體區(qū)不明顯，顯微組織為回火馬氏體和細(xì)小碳化物。

　　元素分布的不均勻直接導(dǎo)致回火轉(zhuǎn)變過(guò)程中組織轉(zhuǎn)變的差異，回火組織的不均勻性影響H13鋼的更終力學(xué)性能。H13成品的橫向和縱向V型缺口沖擊試樣的沖擊能量分別為6.1 J和13.4J，各向同性?xún)H為0.46。常規(guī)熱處理后，帶狀組織僅具有低機(jī)械性能，特別是高顯微硬度的帶狀偏析區(qū)。由于大量殘余共晶碳化物的集中分布，材料在受到外力時(shí)容易產(chǎn)生應(yīng)力集中。

　　一般來(lái)說(shuō)，在冶煉條件相同的情況下，隨著尺寸的增大，h13廢鋼送到哪里，錠芯的力學(xué)性能就趨于降低，也就是可以看到所謂的“尺寸效應(yīng)”，工業(yè)上使用的大尺寸。模具鋼帶狀偏析對(duì)其影響更為嚴(yán)重。

　　模具的使用壽命與鋼的沖擊韌性密切相關(guān)。Corwyn測(cè)試了532個(gè)具有不同退火帶狀偏析等級(jí)的模塊。研究發(fā)現(xiàn)，h13鋼屑送到哪里，退火組織質(zhì)量與沖擊韌性就有一定的關(guān)系。如果退火組織中存在嚴(yán)重的碳化物偏析帶，偏析帶內(nèi)存在大量的初生液態(tài)共晶碳化物，這種缺陷就會(huì)保持在回火狀態(tài)，對(duì)鋼的沖擊韌性有很大影響。帶狀偏析不僅影響鋼的沖擊韌性，還影響抗拉強(qiáng)度等一系列重要性能，從而降低鋼的各向同性。

　　如上所述，常規(guī)熱處理(退火-淬火-回火)不能顯著改善元素分布不均勻和消除帶狀偏析。雖然鍛造或軋制可以減小帶狀偏析帶寬，但仍不能從根本上消除偏析。因此，退火前原始組織的均勻性對(duì)鋼的質(zhì)量有重要影響?？刂仆嘶鹎敖M織的均勻性對(duì)獲得均勻的退火組織具有重要意義。

　　長(zhǎng)時(shí)間的高溫?cái)U(kuò)散退火可以改善元素分布的不均勻性，還可以溶解偏析帶中的大塊共晶碳化物，使其尺寸減小，h13鋼屑送到更小的地方，從而減少初生共晶碳化物對(duì)鋼的力學(xué)性能的影響。高溫?cái)U(kuò)散溫度和時(shí)間的選擇應(yīng)考慮以下兩個(gè)方面:

　　1)盡可能提高擴(kuò)散溫度和時(shí)間，使金屬元素的偏析指數(shù)更小，但應(yīng)考慮高溫長(zhǎng)時(shí)間擴(kuò)散引起的脫碳和晶粒異常長(zhǎng)大。

　　2)在文獻(xiàn)中已經(jīng)報(bào)道了在高溫?cái)U(kuò)散后使用特殊的細(xì)化方法來(lái)恢復(fù)生長(zhǎng)的晶粒。該工藝可以改善H13退火組織的均勻性，從而提高H13的綜合性能。H13的橫向和縱向沖擊功(V形缺口)分別提高到10.2 J和14.2J，各向同性達(dá)到0.72。但仍需進(jìn)一步的實(shí)驗(yàn)研究來(lái)提高H13的橫向沖擊韌性，使其達(dá)到世界先進(jìn)水平。

　　1)1)H13鋼的鑄態(tài)枝晶組織成分偏析嚴(yán)重，熱變形后沿鍛造方向呈帶狀，導(dǎo)致退火組織中出現(xiàn)帶狀碳化物偏析，表現(xiàn)為碳化物尺寸分布和密度的差異。帶狀偏析的實(shí)質(zhì)是金屬元素的成分偏析。

　　2)退火態(tài)H13鋼的帶狀偏析會(huì)遺傳到淬火態(tài)和回火態(tài)，偏析帶之間的組織轉(zhuǎn)變不同，組織不均勻性影響H13鋼的綜合性能。

　　3)常規(guī)熱處理無(wú)法消除退火組織中偏析區(qū)的塊狀共晶碳化物，這些碳化物一直保留到鋼的回火狀態(tài)，對(duì)H13鋼的沖擊韌性影響很大。

　　4)良好控制的退火組織可以生產(chǎn)出高質(zhì)量的H13熱加工件。模具鋼

　　GNRS3儀器特性:

　　手持式分光計(jì)|直讀分光計(jì)|油分光計(jì)

　　蘇州東锜公司始終堅(jiān)持以質(zhì)量求生存、顧客至上的信念和“追求卓越、創(chuàng)造精品”的經(jīng)營(yíng)理念，誠(chéng)信、實(shí)力和產(chǎn)品質(zhì)量獲得業(yè)界的認(rèn)可。我們將以?xún)?yōu)質(zhì)的產(chǎn)品和合理的價(jià)格，竭誠(chéng)為客戶(hù)提供優(yōu)質(zhì)的服務(wù)，取得更好的經(jīng)濟(jì)效益。歡迎各界朋友蒞臨參觀、指導(dǎo)和業(yè)務(wù)洽談。我們將竭誠(chéng)為您服務(wù)，共創(chuàng)美好未來(lái)。